图 1通过R1 对Delta-Vbe 传感器 Q1 进行编程，以获得所需的设定点温度（开尔文 = R1/100 = 312 o K = 39 o C，R1 = 31.2k）。带星号的 R 应该是精度类型（1% 或更好）。

　　R2 R3 D5 D6 网络以 Williams 描述的神奇 10:1 电流比ΔVbe测量周期驱动 Q1。请注意，提供给 Q1 的电流并不比产生这些电流的原始未调节 60Hz 线路电压更准确，但这不会影响ΔVbe精度。重要的是它们的 10:1比率，该比率的设置与线路电压变化无关，仅通过(R2/R3 + 1) = 10的精度进行设置。
　　这使得 Q1 生成等于o K/5050伏峰峰值的 PTAT（与温度成比例）交流信号，该信号遵循图 2所示的120 Hz log(|sine|)波形。
　　图 2 Q1 的ΔVbe PTAT log(|sin(r)|) o K/5050 波形。 （Y 轴 = 伏特，X 轴 = 弧度红色 = 平均值 = AC 基线）
　　PTAT 信号 Vpp 由 A1a 的增益= – 2,742,160/R1提升，然后由 A2 与其精度 (2.50 V + 0.4%) 内部分流基准进行比较（再次感谢 Konstantin Kim 找到了多功能 AP4310A！）。
　　A2 的输出保持为零，使 Q2 保持关闭，而 Q1 的温度和 PTAT 信号低于设定值。这允许通过 C3 耦合的 120 Hz 脉冲到达 Q3 的栅极，将其打开，并向加热器供电。当加热器将 Q1（可能还包括面团）加热至设定温度时，PTAT 波形将升至 A2 的参考电压以上。这使得 A2 开始开启 Q2，从而将 TRIAC 栅极脉冲转移到地。这会关闭 Q3 和加热器，使 Q1 冷却，等等。由此产生的循环完成了恒温反馈循环，使面团生长。
　　关于 Q3：尽管加热器驱动是单极的，但我为 Q3 选择了 TRIAC 而不是 SCR。这并不是为了获得双极能力，而是因为 TRIAC 具有更高的栅极电流额定值。这使得 Q3 能够摆脱加电时可能出现的 2A 浪涌电流，这可能会导致 SCR 栅极蒸发。
　　D7 为 C3 返回电流提供接地路径，防止其误触发 Q3。
　　对于加热器的工作，约翰建议使用白炽灯泡。我同意辐射供暖应该效果很好。由于 Q3 的占空比为 50%，因此 100W 灯泡几乎完美地实现了约 60W 的加热功率。此外，降低电压的额外好处是灯丝温度较低。