基于CPCI的嵌入式系统的电源设计

　　1 引言

　　嵌入式系统广泛应用于控制和通信领域。而这些系统运行速度高，系统较复杂，常常集成超大规模FPGA器件、DSP器件、DDR存储器以及各种接口电路。这对电源的输出电压值、功耗、电压、上电顺序以及电源完整性提出更高的要求。这里介绍一种基于CPCI的嵌入式单板计算机电源的设计方案。该设计主要应用于航空设备和军用车载设备。

　　2 系统电源需求分析与器件造型

　　图1为系统整体结构框图。该系统由CPU和与其相连的DDR储存器、PCI接口、时钟、电源、EBC总线以及外部接口电路组成。CPU采用AMCC公司的PowerPC 440EPx。

　　2．1 系统电源需求

　　该系统电源较复杂，有多达8种不同的电源电压值，其中5 V和3．3 V由CPCI机箱提供。5 V供给DC／DC器件降压以产生其他电源电压，同时给1553总线的变压器供电。3．3 V是系统主电源，包括USB PHY、时钟器件、FPGA和CPU以及PCI桥器件(PLX6466)的I／O部分等。其他电源电压都是由5V或3．3 V经电源器件降压得到。

　　表1、2分别为CPU和PCI桥器件的功耗需求，CPU器件对上电顺序没有要求。其中VDD 1．5 V是PPC440EPx的内核电压，SOVDD是CPU的DDR2接口电源；1．8 V为PCI桥的内核电压，VDDIO是PCI桥的接口电源。

　　该系统采用DDR2作为内存，使用4片Micron公司的MT47H64M16，容量为512 MB。每片DDR2器件的内核、接口和DLL的电源电压都是1．8 V，电流为440 mA。另外需特别注意DDR2的VREF以及地址和控制信号的端口接电压VTT，其电压值都是0．9 V。其中，VREF对容差的要求非常严格(小于2％)，不过其对电流的要求较小。而对VTT不仅有严格的容差要求，而且还要求其能在瞬间输出或吸收很大的电流。同时，VREF岍要随着VDD的变化而变化，VTT也要跟踪VREF的变化。通常的LDO难以完成这样的工作，必须采用专用的DDR端接电源器件。

　　该系统使用Spartan3型FPGA器件XC3S200实现1553收发器以及一些接口电路的设计。该器件使用3个电压内核电压VCCINT(1．2 V)，辅助电压VCCAUX(2．5 V)以及接口电压VCCO(3．3 V)。FPGA内部有上电复位电路，只有当这3个电源信号都达到各自门限电压，才释放该复位信号。因此，对这3个电源信号的上电顺序没有要求。不过，如果 VCCINT先于VCCAUX上电，则会在上电时额外增加几百毫安的瞬时电流。估计FPGA器件功耗可采用基于电子数据表的工具XPower　 Estimator(XPE)或在ISE下直接调用XPower。系统利用XPower软件估计出该设计功耗需求：VCCINT为50 mA，VCCAUX为10 mA。系统使用两片88E1111作为千兆以太网的PHY器件，该器件以2．5 V为砌电压(410 mA)，1．0 V为内核电压(250 mA)。除上述集成电路外，系统还有诸如串行接口、USB接口、时钟等电路，但功耗都较低。从分析可知：1．5 V和1．8 V需要使用大功率的电源器件，DDR2的电源需要专用的电源器件，其他电压的功率要求较小。

　　2．2 电源器件选型

　　电源器件主要分为线性稳压器和DC／DC转换器两大类型。LDO属于线性稳压器主要应用于输人和输出压差较小的场合，其特点是：成本低、噪音低、静态电流小、需外接元件少，但其转换效率不是很高，且输出电流一般不是很大。DC／DC转换器的转换效率高、输出大电流、静态电流小。但由于采用PWM控制，其开关噪音较大，成本也相对较高。且外接电路较复杂，一般都需外接开关管、电感及电容。许多新型 DC／DC将开关管集成到器件内部．因此只需外接电感和滤波电容。

　　根据电源器件的特点，以及对系统电源需求的分析，这两种类型的电源器件在该系统都得到使用。但为简化设计、便于批量生产和物料管理，该系统只使用3个不同型号的电源器件，分别是：LT3501、LDO器件TPS51100和TPS74801。其中，功耗需求较大的1．5 V和1．8 V电源电路采用LT3501实现；DDR2的端接电源和参考电源由器件TPS51100提供；系统的其他电源由TPS74801提供。

　　3 系统硬件电路设计

　　由于LDO电路简单及篇幅原因，这里重点讨论LT3501的电路设计，图2为LT3501的电路原理图。

　　3．1 参数配置

　　3．1．1 输出电压

　　输出电压值的选择较简单，由连接在VOUT和VFR间的2只电阻分压得到。其公式为：

　　图2中，分压电阻为2只为1％的电阻R680和R682(分别对应R1，R2)，代入式(1)，计算其输出电压VOUT=1．495 V。

　　3．1．2 开关频率

　　LT3501的开关频率由连接在RT／SYNC引脚上的电阻决定，如图3所示。当电阻从15．4 kΩ增加到133 kΩ时，其开关频率从1．5 MHz减小到250 kHz。为减小外连的电感和电容的尺寸，便于PCB设计，开关频率选择较高的f=1．2 MHz。则根据图3所示曲线，其电阻值为20．6 kΩ。

　　3．1．3 电感值

　　对于开关电源，电感的取值非常重要。根据LT3501的数据手册公式：

　　式中，DC指占空比，其值DCMIN=tON(MIN)×f=0．24。VD是捕捉二极管的正向压降，其值约为0．4 V。

　　假如输出电流需3 A，由式(2)可计算电感L至少为1．2μH。

　　为提高效率，减小输出纹波，要求电感：额定电流的有效值应大于负载电流；同时其饱和电流值应大于30％；直流电阻值应小于0．05 Ω，其电感值应大于理论值。据此，系统选择PB03316-1R5MT，该电感的电感值为1．5μH，直流电阻为0．010Ω，额定电流有效值为8．0 A，饱和电流为* A。选定电感值后，就可将其代入式(2)计算纹波电流△IL为0．8 A。

　　3．1．4 输入电容和输出电容

　　由于开关电源的输入是以脉冲形式为输出提供电流，并且其上升和下降时间非常快。

　　因此。需用输入电容滤出电压纹波，以减小EMI。并可使用4．7μF或更大的X7R或X5R型电容旁路输入信号，也可使用钽电容和较小容量的陶瓷电容并联来实现。陶瓷电容应尽可能靠近器件的输入引脚。

　　输出电容滤波流过电感的电流，以得到纹波很小的输出电压。同时，其储能功能还可满足瞬间负载，并稳定LT3501的控制环路。LT3501的控制环路采用电流模式，对输出电容的RESR(串连等效电阻)没有要求。

　　因此，可以采用陶瓷电容来作输出电容。输出电容的值可以根据式(3)估算。其中MLS(Max Load Step)为电流负载的跳变，例如：该系统MLS为3A。

　　输出电压的纹波可按式(4)和(5)估算：式(4)计算陶瓷电容，式(5)计算钽电容或铝电解电容。系统采用温度特性较好的X7R型陶瓷电容与钽电容并联。利用式(4)计算出纹波电压约0．56 mV，满足CPU和其他电路对电源纹波的要求。

　　3．2 PCB布局

　　对于开关电源，PCB的布局非常重要。当开关电源工作时，电路的部分支路存在很大的阶跃电流。该电流主要在器件内部的开关管、外面的环流二极管和输入电容之间流动。由这些元件构成的环路应尽可能的小。在布局时，这些器件以及电感和输出电容应该布局在电路板的同一层，其连线也尽可能在同一层完成。在这些元件的下面，有一块连续的局部地。该局部地与系统地的连接采用单点连接方法，连接点选在输出电容的接地端。另外，SW和BST信号的布线要尽可能的短。 LT3501器件的底部有裸露的leadframe，该结构散热良好。在设计PCB时。可在器件底部的对应位置放一块覆铜，并通过多个过孔与内层的大面积覆铜连接。

　　4 结论

　　分析该系统的功耗，在考虑一定冗余的基础上，利用3种电源器件设计该嵌入式系统的电源电路。并使用MAX705电源.件提高系统的可靠性。该系统已成功在多个实际应用中得到验证，并且表现良好。

  

参考文献:

[1]. EBC datasheet https://www.dzsc.com/datasheet/EBC_1886268.html.
[2]. XC3S200 datasheet https://www.dzsc.com/datasheet/XC3S200_1133840.html.
[3]. 88E1111 datasheet https://www.dzsc.com/datasheet/88E1111_2272877.html.
[4]. TPS51100 datasheet https://www.dzsc.com/datasheet/TPS51100_1116297.html.
[5]. PCB datasheet https://www.dzsc.com/datasheet/PCB_1201640.html.
[6]. X7R datasheet https://www.dzsc.com/datasheet/X7R_1149436.html.
[7]. MAX705 datasheet https://www.dzsc.com/datasheet/MAX705_1019153.html.